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第七章 加氢精制装置事故案例分析

1.某厂柴油加氢装置“12. 27”高压分离器液控阀副线阀盘根泄漏设{设备事故（事故发生的经过：2001年12月27日9: 00时，某厂柴油加氢装置高压分离器液控阀副线阀盘根处发生油喷漏，故而装置紧急停工，处理该阀。经检查，该液控阀副线阀只压了一道根）的原因分析、应吸取的教训及防范措施。

事故原因分析：①建设公司阀门班工作不认真、不负责任，在大修时高压分离器液控阀副线阀只压了一道盘根，当装置升压进油后，该阀盘根处便发生油喷漏，这是造成事故的主要原因。②建设单位设备专业施工管理不到位，管理粗放，对该液控阀副线阀压盘根的工作没有专人管理。③装置设备管理人员质量监督不到位，没有到现场监督压盘根工作，未能及时发现该液控阀副线阀盘根问题。应吸取的教训和采取的防范措施：①按“四不放过”的原则处理事故，对类似的问题进行检查，②加强HSE学习，认真落实工作危害因素分析，提高职工危险识别和防范能力，提高职工安全意识。③联系检修人员重新压好该液控阀副线阀盘根。

2，某厂高分液位计手阀阀体泄漏事故的处理的I事的经过：2002年12月28日，加氢引直馏柴油进行初活性运转时，发现高分液位计两只手阀阀体泄漏，将后法兰处有砂眼的手阀关闭、液位计切除；对前法兰处有砂眼的手阀进行堵焊失败后，在严格控制高分液控开度、做好进出罐的物料平衡的情况下，关闭该液计引出总管上下手阀，拆除了该液位计手阀，液位计回装后维持生产。2003年1月24日，采用相同的控制方法更换了高分液位计上的相同类型的阀门）o

事故处理过程：1月24日机动处计划组织人员更换高分液位计、界位计的手阀，更换时将切除现场液位计和远传液位指示，切除后DCS上将无液位信号。由于更换阀门较多（1 1只），处理时间长，对操作人员安排及操作调整如下：①1月23日白班，降低高分液位至35%，稳定反应进料量，调节反应加热炉出口温度和保证反应系统压力稳定，每小时记录一次高分液控开度，为高分液位远传信号切除后，控制高分的液控阀的开度提供参数。控制好加氢注水量，记录高分界位阀开度。②1月24日更换手阀前，切除高分液位、界位引出总管手阀，接临时胶带将液位计中介质引低点放空。放空后，在液位计顶接临时胶带引蒸汽吹扫干净后，联系施工单位用防爆工具施工。③室内操作人员在高分液位计拆除前控制反应进料量，将高分液控阀改为手动操作，根据23日白班收集阀位数据调节该阀开度，在高分液位计拆除后，安排一名操作人员到循环氢分液罐处，随时准备切液，防止因高分液位超高带液进循环氢压缩机，损坏压缩机；安排一名操作人员到低分顶，防止因高分液位过低串压，如有串压现象，操作人员可开低分安全阀副线泄压。④室内操作人员控制好反应进料量和反应压力，保证反应进料量和压力的平稳，监视界位，及时联系现场人员切液；监视低分压控阀阀位变化和出口流量变化情况，有异常情况及时联系现场人员。⑤施工结束后，液位计必须用蒸汽吹扫后方可投用。

3．某厂高低分界控失灵、汽提塔带水的原因分析（2003年1月，加氢注水由除盐水改为净化污水后连续两次出现汽提塔带水事故，现象：加氢进料流量与低分出口流量不平衡，低分出口流量显示值大于加氢进料流量显示值，大量带水时两者的差值近似于注水量；反应产物与低分油换热器壳程出口温度低，汽提塔进料温度低、汽提塔顶压力偏高、回流罐界位控制阀开度变大l。事故原因分析：净化污水与除盐水相比杂质含量较高，如硫、氮、酚类，杂质组分的存在不利于高分、低分界位的油水分离，使油水分离效果变差，含硫污水中含油量增加，变小，密度的变化影响高、低分界位仪表的测量，含硫污水的密度变小，界位仪表的显示值PV偏低。在注除盐水时考虑到较高的界位有利于油水分离，高、低分的界位一直控制在80%-75%（设定的SV值），由于界位仪表的显示值PV偏低，在测量值（PV值）为

740-/0左右时界位实际上已经全满，由于测量值(PV值)小于设定SV值，界位控制阀一直保持全关，含硫污水由高分带人低分，又带人汽提塔，造成汽提塔进料温度波动。 4，“9，3”某厂催柴加氢装置DCS停电事故处理经验和教训

（事故经过及处理过程：9月3日早晨7时10分左右，当班操作员在盯表时突然发现处于备用状态的循环氢压缩机“活塞杆下沉”频繁报警，马上联系仪表进行处理。在处理过程中，7时17分，催柴装置三台操作站屏幕出现连续闪动，随即发生黑屏，装置大联锁动作，装置现场紧急泄压阀动作，所有控制阀按自身作用方式同时全开或全关，各液、界位急剧升高。派专人盯住现场高分液位、界位，打开液控副线阀，防止液、界位超高；检查加热炉是否熄火；关加氢进料泵出口阀，关新氢进装置界区阀、瓦斯入炉手阀；分馏改小循环；改带罐循环；处理过程中发现压缩机干气密封的N2中断，立即开界区N2压控副线阀，恢复氮封；由于床层温度已开始下降，为保证系统压力，关紧急泄压阀手阀，尽量维持分馏各塔内液面、压力正常）。事故处理经验和教训：①班组人员能够做到统一指挥，有条不紊，事故处理较好地把握和执行了“先重点关键部位后一般部位”的原则，保护了催化剂、设备安全，有效地防止了②内操人员盯表认真，能够迅速通知有关单位，及时向领导和值班人员汇报。外操人员行动迅速，处理得当，未发生跑冒漏等现象。③分馏双塔汽提蒸汽停得迅速及时，为分馏双塔循环提供了保证。④在处理此类事故时，特别应把握：紧急泄压阀动作后，根据床层温度上升趋势，在保证最高点温度≯380℃的情况下，应及时现场关闭紧急泄放阀，确保系统压力；当压力低于新氢压力时，应及时补入新氢。由于DCS故障而造成压机停运、各控制阀全开或全关。处理时，反应系统要防止床层超温、保压力，分馏系统要压顶温、保底温、保液界位、防超压，以缩短恢复生产时间，减少损失。停工或恢复生产期间，加强对炉子和反应高温高压部位的检查，确保提前发现问题。注意对封油系统的监控，以防抽空。

5．某厂“5·20”瞬间停电事故存在的问题和改进措施I事故的处理过程：2005年5月20日15：即复明，瞬间停电！此时内操已将DCS上机泵运行状态图调出，从图中可清楚地看到，原料泵、增压机、封油泵、各空冷风机及炉子风机均已停运。班组人员按照班长的指挥，兵分几路，处理事故现场。检查炉子时，发现炉子联锁没有动作，炉子没有熄火，立即关闭炉子主火嘴手阀；启动封油泵并检查压机的运行状况；启动原料泵；分别去启动现场各停运机泵。操作室内的班长和内操，在与调度联系中断的情况下，内操在紧盯仪表时，发现新氢压力开始下降，马上与重整岗位联系，并通知油品岗位停送料泵，操作人员赶赴现场重新停原料泵，关新氢入装置界区阀，分馏改小循环。同时及时拆充氮线盲板，含硫气改走放空。由于系统压力下降较快，视反应器层温度变化情况，熄加热炉长明灯，在对事故现场进行紧张处理时，突然又发生了一次闪电，又造成两台泵及部分风机再次停运，紧急重新启动各停运设备，17：10调度开始通知准备恢复，限制新氢用量。操作人员在开增压机A时，发现润滑油压力达不到启动条件0. 40MPa，通知钳工处理不果，只好联系仪表摘除联锁后启动A。启动过程中，励磁柜又发生多处故报警，通知电气处理。此时装置区内再次发生瞬间闪电，增压机A瞬间停后又自启动，部分空冷风机停。操作人员再次重新启动停运设备，压机加25%负荷，系统开始升压，并重新点长明灯，当压力从3.57MPa升至5.57MPa时，接调度通知压机卸负荷，停新维持系统循环。操作员按指示对系统进行降温操作，汽提塔温度降至175℃时，停汽提蒸汽；低分压力降至0. 29MPa时，用氮气充压至0，50MPa；视床层温度，适当调整长明灯；视回流罐液面关粗汽油出装置阀，并根据系统压力及时调节干气密： 存在的问题及改进措施：①加热炉联锁末投，至使反应器人口温度瞬间上升10℃，存在严重隐患。②增压机启动条件中，润滑油压力o．40MPa定的过高，致使增压机长时间开不起来，延误了时机，影响了装置的安全生产，应适当降低润滑油启动压力，这样更利于装置在非正

常条件下的快速恢复。、 ③催柴装置增压机B的负荷控制器存在着一定的缺陷，如果新氢量达不到一定标准，增压机将难以做到低气量运行。同时增压机A开起来后，励磁柜又有处故障报警。建议车间定期检机泵及励磁柜的运行情况，做到心中有数，并对增压机B的负荷控制器进行改进。

④低分充氮线上盲板，每次遇到事故，都需要调向，不仅牵制人力，而且一旦疏忽就有可能造成不应有的损失。建议改成三阀组。取得的经验及今后的努力方向：①统一协调的指挥是处理突发事故的基础，只有这样，才能做到忙而不乱，有条不紊，及时将各类突发事故消灭在萌芽壮态。②在分馏改循环过程中，保持足够高的双塔液面，是保证恢复大循环进料，保护催化剂的不可缺少的必要条件。③内操紧盯仪表和外操对现场流程的熟悉，是及时发现和迅速处理各类事故的条件和保障，应注重对各类事故预案的学习和演练，切实提高班组成员处理突发事故的能力。

6，某厂循环机联锁停机事故原因分析及预防措施（事故经过及处理：2003年4月23日9点31分，由于加氢装置循环机干气密封排气压力开关动作，造成循环机联锁停机，加氢装置紧急停工处理：关闭反应进料加热炉瓦斯控制阀及手阀，控制出口温度290-300C；控制系统压力7.5MPa；新氢压缩机继续运转向系统补入氢气，控制系统管网氢气压力L 85MPa。紧急泄压阀保持一定开度，保证气流流动，控制床层温度；切断反应进料，停反应进料泵，联系相关单位停直馏柴油、催化柴油、焦化汽柴进装量，停原料泵；平稳各部分压力、液位，等待循环机恢复运转后组织反应进料。循环氢压缩机停机后，车间立即对机组相关控制参数及显示参数进行检查，发现505显示外部跳闸，DCS报警指示显示为505速度设定值低限、低低限报警，因ESD系统SOE功能发生故障，无法及时、准确发现故障停机的起始原因，车间确认机组各参数均正常后，决定恢复循环氢压缩机运行。在恢复过程中，机组联锁无法复位，车间判断联锁停机内容中某一参数在起作用，会同仪表车间进行检查，发现干气密封排气压力开关动作且没有复位，仪表车间校验该压力开关损坏后，进行了更换。更换后，车间在20分钟内将机组运行恢复正常。在故障排除过程中，车间积极进行循环氢压缩机的热启动。中午12点，循环机启动成功。加氢反应准备恢复进料，启原料泵泵自身循环，全点反应进料加热炉长明灯，准备反应进料后点火嘴升温；联系常减压、油品车间送加氢原料，然后启动反应进料泵，对原料泵切换返回控制阀和进料控制阀，加氢反应进料90t/h。加热炉点火嘴反应升温，控制温度285℃。高、低分液位后，引油进汽提塔，恢复汽提蒸汽、汽提塔回流和酸性水外送，12点45分，联系罐区精制柴油外送，加氢装置恢复生产）。‘ 事故原因分析：事故发生前，加氢操作人员除对各工艺参数进行正常调节外，没有进行过大幅度调整，机组转速保持11000r/min平稳运行；事故发生后，从DCS卜检查机组干气密封一次排气压力、排气流量、一次进气压力及流量、密封气与参考气差压以及二次密封气等各控制参数平稳。没有发现任何异常现象。后查为压力开关误动作，可能存在质量问题。

事故预防措施：①加强反事故演练。事故发生后，车间技术人员立即对此次停机事故进行了总结，发放到操作工手中，以加深对事故处理过程的认识。同时，进一步加强培训工作，提高操作人员的技术素质和事故应变能力(?＼②加氢大型机组的巡检。。操作人员加强对DCS各相关参数的监视，继续加强对大型机、泵的维护和巡检力度，发现异常现象要立即汇报相关单位和车间相关人员进行判断确认。充分利用ESD的SOE功能，加强对工艺及机组联锁的监视。

7．某厂柴油加氢装置高分液控电磁阀故障，循环氢压缩机停机，大联锁启动事故原因分析、教训2001年1月17日9点36分，高分液面迅往现场开液控副线，但液面升势迅猛，在开副线过程中，循环氢压缩机停机，联锁停新氢压缩机、反应进料泵，但反应进料加热炉未熄

火，岗位人员手动熄炉，高分紧急泄压。经车间和岗位人员努力，装置于12点40分恢复正常生产)。事故原因分析：①高分液位高假信号导致液控电磁阀关闭；②岗位人员对高分液控非正常状态的控制还不熟悉；高分液位联锁条件有欠缺。事故教训及以后应采取的措施：①高分液控电磁阀质量、维护、使用环境等有待改善；②加强职工防范事故意识，熟练高分液控等关键部位在非正常状态的处理；③加强职工培训，提高职工预测事故隐患的能力。‘④高分液位联锁条件需协商妥善解决。

8．某厂1. OMPa蒸汽管网波动的注意事项及事故处理要点（事故处理：2003年5月17日4点半，由于全厂蒸汽管网压力下降，1. OMPa蒸汽管网压力最低降至0，3MPa，根据情况，某车间及时对加氢部分进行如下调整：循环氢适当放火炬，降低系统压力。根据蒸汽压力情况，逐步将反应压力降至6. OMPa，使汽压机在较缓和的工态下运行，尽量维持生产。降低反应进料量至最低负荷90t/h。降低汽提塔的汽提蒸汽量，节约用汽；降低汽提塔回流量，保证较高的塔顶温度，防止柴油闪点不合格）。注意事项：①安排人员专门监视循环氢压缩机工作情况，注意蒸汽温度变化，现场在汽轮机进汽管线上稍开排凝放空，防止因进汽温度过低，造成进汽带水，损坏汽轮机。②注意机组各运行参数变化，如危及机组安全，立即紧急停机。③安排操作人员做好在循环机停机后的事故处理准备。④重点部位有专人负责，做好随时紧急停工的准备。 事故处理：

在采取以上措施后，循环机始终维持在8000r/min工作，由于蒸汽压力下降，抽空能力下降使得真空度不足，而复水器的循环水开至最大时，汽轮机排汽温度仍高至86℃外，但没有出现其他影响机组安全运行的情况。6点45分，蒸汽系统管网压力逐步恢复，各操作参数逐步恢复正常。再出现类似情况时，可以根据情况进一步降低反应系统压力，尽量维持循环氢压缩机运行，但必须加强循环氢压缩机的工况监测，做好随时停机、紧急停工准备。

9．粗汽油管线冻凝事故的原因分析及防范措施。某厂加氢装置曾出现过两次粗汽油管线冻凝事故。第一次是引装置外粗汽油进装量建立汽提塔回流时，引油结束后未对该线进行处理，由于粗汽油含水在低点凝结，造成冻凝；第二次是在装置运行初期，由于外送粗汽油量较小，气温低，而且粗汽油含水，造成装置外系统管线冻凝。防范措施：一是保证粗汽油稳定流量，二是避免粗汽油带水。必要时增加保温伴热。

10，某厂柴油紧急泄放阀误动作停车事故的事故原因分析及经验教训I经过处理过程：2005年8月1日1:30左右，紧急泄压阀动作，原料泵停，现场关，联系仪表人员进行处理，当时一时检查不出原因，反应床层温度较高，紧急熄炉，随后将泄压阀打旁路，重新启动原料泵，点炉，处理部分长明灯软管堵，后点燃长明灯，点火嘴，调整操作，1: 45左右恢复正常。

事故原因：紧急泄压阀回执信号故障。

事故经验教训：①紧急泄压阀手阀误动作后，则联锁停原料泵、加热炉，关注催化剂床层温度，高时熄长明灯，保护催化剂。②若长时间恢复不了，各塔及时改循环。

11．某厂Ⅱ段低电压跳闸事故的主要处理原则（事故处理：2005年3月31日20：28因变电所Ⅱ段低电压跳闸，造成催直柴两套装置停工5小时：新氢压缩机B停机，现场紧急启动备机，辅助油泵没电，20：40现场停原料泵，检查发现部分机泵、加热炉及空冷风机停运。联系电气复位，21: 28启动新氢压缩机B、22：08启动原料泵建立大循环，0: 05投汽提蒸汽，2：00加样合格，3: 30改产品）。 。事故停电后：①现场检查确认，紧急启动

备用机泵。②在增压机启动不起来时，将原料泵紧急停运，熄炉。③保证系统气体流动。④分馏改小循环，及时停汽提蒸汽，避免分馏带水。

12．某厂FSC动作联锁停车事故原因及重点步骤（事故处理：2005年8月23日17：25分，FSC突然动作，经过一连串报警，新氢压缩机停、原料泵停、高分液界位电磁阀动作，急忙恢复高分液界位，关加热炉流控阀，重新启动新氢压缩机，启动原料泵，18：00完全恢复正常操作l。事故原因：安全栅瞬间失电。重点步骤：①新氢压缩机停运后，关注反应进料泵、反应进料加热炉是否联锁，停运保证床层气体流动，避免系统催化剂床层温度是否联锁，②迅速将高分液控阀由自动改手动操作，并根据液位趋势超前调节。

13．氢压机出口补氮气阀阀芯碎裂事故的预防措施I事故经过：1985年1月15日，柴油加氢改为煤油加氢，反应压力由4，5MPa提到5.2MPa，氢压机出口补氮气线两道放空阀都内漏，9：15分最后一道阀阀芯突然碎裂，氢气喷射出10米远，使得装置紧急停工。

预防措施：临氢设备必须选材严格，产品质量要合格；临氢设备必须定期检查，到期更换；加强巡回检查，发现隐患，必须立即整改。

14．某厂车间炉管堵塞事故的原因分析（事故经过：1996年1月14日，某重整装置开工进油，预加氢炉管出现异常，四路进料中有三路出口温度为240℃，另一路为70℃左右，车间一直未能及时发现。17日工艺员在进行日检中发现该炉温度显示异常，向车问作了汇报，18日校表后该路温度仍为70℃左右，而工艺员和领导均认为是热电偶问题。1月25日装置发生瞬时停电，操作员发现炉温度升至180℃，车间才引起重视。26日测试，判定该炉炉管堵塞，后采取顶管方案无效，被迫对该路作封管处理）。事故原因：①加工原料质量低劣、含高硫等原因造成系统内硫化铁、‘氧化铁等杂质较多，检修时未清理干净，留下隐患。②车间技术管理不到位，炉管温度异常未引起重视，错过处理机会。 15，某厂加氢误停机组电引起装置停工的事故原因和教训（事故经过：1989年12月5日10：30，新氢压缩机因有故障需要切换，岗位操作员在切换过程中，误将循环氢压缩机电源切断，致使50 x104t a加氢装置被迫停工达100分钟，5小时未出产品 o

事故原因：①队伍素质差；②管理存在问题，未对仪表柜上的电源按钮做文字标记．事故教训：①责任心要强，不能鲁莽行事，看清后再按开关；②对机组的电源按钮、仪表开关要用文字标明。

16．某厂加氢反应进料加热炉着火事故的原因分析（事故经过：9月3日1时32分，催柴加氢装置突然发出一声沉闷的响声，立即到现场检查，发现反应进料加热炉着火，紧急开加热炉灭火蒸汽，1时33分岗位人员启动临氢系统紧急泄压阀，停加热炉、循环氢压缩机、新氢压缩机、原料泵，对加热炉进行隔离，1时34分打119报火警并组织人员到现场配合灭火，经过消防人员36分钟的扑救，2时12分火势扑灭。1 0事故原因：确定为对流段丁头炉管缺陷油气泄漏导致着火。应吸取的教训：在检修、施工过程中严格按照施工检修的技术要求和规程进行施工，加强对管材和重点部位特别是焊道的检验检测，确保工程质量。

17．套扳脱扣、摔伤头部事故的原因（事故经过：1996年5月19日，某石油化纤公司维修车间检修三班承担的催化重整装置大检修任务已进入收尾阶段。14：00班里开始拆卸界区盲板。管工金某和刘某2人配合拆除一根DN20mm的氢气管线法兰盲板（该盲板距地面2m）o作业时，刘站在管排外侧，金站在管排内侧。金一只脚踏在管排架基础上，另一只脚踏在