内容发布更新时间 : 2024/5/16 2:28:39星期一 下面是文章的全部内容请认真阅读。
西南交通大学本科毕业设计（论文） 第30页
RX?YQ (So-S) 公式（4-23）
1?Kd?cYQ(So?S)0.6?36000(0.17?0.053)??2341.5kg/L
1?Kd?c1?0.01?7.931kg
BOD5则可求出：Rx?去
除
每
产生的干污泥量：
Rx2341.5??0.48kgD2/kgBOD5
Q(So?Se)36000(0.17?0.053)（1）反应池主要尺寸
好氧反应池(按推流式反应池设计)，总容积V=9434.9m3，设2组反应池。 单组容积V12?9414.9/2?4717.5m3
有效水深h=5.0m， 有效面积S1?4717.5?943.5m2 5S943.5??45m B7?3采用三廊道式，廊道宽b=5m，反应池长度L?校核：b/h=7/5=1.4 L/b=45/7=6.4
超高取1.0m，则反应池总高H=5+1=6m
缺氧池反应池尺寸，总容积V=14687m3，设4组反应池。 单组容积V2=14687/4=3671m2 有效水深h=5m， 有效面积S2?V3671??734m2 h5长度也好氧池相同取45m，池宽=15m （2）反应池进、出水计算 进水管
二个反应池合建，进水与回流污泥进入进水竖井，经混合后经净水潜孔进入缺氧池.反应池进水管设计流量：
Q?36000?0.417m3/s
24?3600管道流速取v=0.8m/ s
西南交通大学本科毕业设计（论文） 第31页
管道过水断面A?Q?0.417.8?0.521m2v0 管径d?4A??4?0.5213.14?0.81m 取进水管管径DN=500mm. 校核管道流速v?QA?0.521(0.74/2)2?3.14?1.21m/s 回流污泥渠道
单组反应池回流污泥渠道设计流量QR:
QR?R?Q 则可求出Q3R?0.417?3600086400?0.17m/s 渠道流速取v=0.8m/ s 渠道断面积A?QR0.17v?0.8?0.21m2 取渠道断面b×h=0.4m×1.5m 校核流速v?0.210.4?1.5?0.35m/s
渠道超高取0.3m 渠道总高为0.3+0.4=0.7m 进水竖井
反应池进水孔尺寸：
进水孔过流量Q2?(1?R)?Q?0.222(m3s) 孔口流速取0.5m/s 孔口过水断面积A?Qv?0.2220.5?0.44m2 孔口尺寸?1.2m?0.8m 进水竖井平面尺寸2.0m?1.6m 出水堰及出水竖井 按矩形堰流量公式：
公式（4-24）
西南交通大学本科毕业设计（论文） 第32页
Q3?0.422gbH?1.866?b?H Q3?(1?R)?Q?0.111(m3s)式中 b—堰宽，取4.0m; H—堰上水头高2.8m。
3232Q0.1112H?3(3)2?3()?0.06m
1.86b1.86?4出水孔过流量Q5?Q3?0.111m3 孔口流速v=0.5m/s; 孔口过水断面A?Q0.111??0.222m2 v0.5孔口尺寸取 ?1.2m?0.8m 进水竖井平面尺寸 2m?1.6m 出水管：
反应池出水管设计流量 Q5?Q3?0.111m3 管道流速v=0.6m/s； 管道过水断面A?管径d?Q50.111??0.185m2 v0.64A??4?0.185?0.485m
3.14取出水管管径DN=500mm; 校核管道流速v?Q50.111??0.60ms 0.5A()2?2（1）曝气系统设计计算 设计需氧量AOR
需氧量包括碳化需氧量和硝化需氧量，并应扣除剩余活性污泥排放所减少的BOD5 及NH3?N的氧当量(此部分用于细胞合成，并为消耗)，同时还应考虑反硝化脱氮产生 的氧量。
a.碳化需氧量D1
西南交通大学本科毕业设计（论文） 第33页
D1?Q(So?S)?1.42PX 公式(4-25)
1?e?kt则可求出： D1?36000?(0.065?0.0128)?1.42?356?554.72kgO2/d?0.23?61?e
b.硝化需氧量D2
D2?4.6Q(N0?Ne)?4.6?12.4%?P 公式（4-26）
则可求出：
D2?4.6?36000?(0.1?0.025)?4.6?12.4%?365?6013.6kgO2/d
c.反硝化脱氮产生的氧量D3
D3?2.86NT 公式( 4-27)
式中 NT为反硝化的脱除的硝态氮量，取199.5kg/d. 则可求出： D3?2.86?199.5?570.57kgO2d 故总需氧量AOR?D1?D2?D3?7138.89kgO2/d 最大需氧量与平均需氧量之比为1.4，则：
AORmax?1.4AOR?1.4?7138.89?9994kgO2/d
标准需氧量
采用鼓风曝气，微孔曝气器敷设于池底，距池底0.2m，淹没深度3.8m，氧转移效率EA?20%，将实际需氧量AOR换算成标准状态下的需氧量SOR：
SOR?AOR?CS(20)?(??Csm(T)?CL)?1.024(T?20) 公式（4-28）
20C时清水中溶解氧的饱和度，mg/L； 式中 CS(20－水温) CSm(T)－设计水温TC时好氧池中平均溶解氧的饱和度，mg/L； T－设计污水温度，T?30℃
CL－好氧反应池中溶解氧浓度，取2 mg/L； ?－污水传氧速率与清水传氧速率之比，取0.82；
西南交通大学本科毕业设计（论文） 第34页
?－压力修正系数，
???=1；
工程所在地区大气压；本例工程中所在地区大气压为1.013?105Pa，故此51.013?10?—污水中饱和氧与清水中饱和溶解氧之比，取0.95. 查表得水中溶解氧饱和度：
CS(20)=9.17 mg/L；Cs(25) =8.38 mg/L 空气扩散器出口处绝对压力：
3 Pb?P?9.8?10H 公式（4-29）
式中 H—空气扩散器的安装深度3.8m； P—大气压力，1.013 ?105 Pa。
则可求出：Pb?1.013?103?9.8?103?2.8?1.287?105Pa 空气离开好氧反应池时氧的百分比Ot
Ot?21(1?EA)?100% 公式( 4-30 )
79?21(1?EA)式中 EA—空气扩散装置的氧的转移效率，取20% 则可求出：Ot?21(1?0.2)?17.54%
79?21(1?0.2)好氧反应池中平均溶解氧饱和度：
Csm(25)?Cs(25)(PbOt ?) 公式（4-31）
2.066?105421.2871017.51?)?8.72mgl
2.0661042则可求出：
Csm(25)?8.38?(则
SORmax?1.4SOR?1.4??18131kg/d?755kg/h9.17?7138.890.82?(0.95?1?9.12?2)?1.024(30?20)