内容发布更新时间 : 2024/12/22 16:53:55星期一 下面是文章的全部内容请认真阅读。

7-1. 若用积分法计算图示梁的挠度，则边界条件和连续条件为 。

o q

x

a L y

(A) x=0: y=0; x=a+L: y=0; x=a: y左=y右，y/左=y/右。 (B) x=0: y=0; x=a+L: y/=0; x=a: y左=y右，y/左=y/右。 (C) x=0: y=0; x=a+L: y=0，y/=0; x=a: y左=y右。 (D) x=0: y=0; x=a+L: y=0，y/=0; x=a: y/左=y/右。

7-2. 梁的受力情况如图所示。该梁变形后的挠曲线为图示的四种曲线中的 （图中挠曲线的虚线部分表示直线，实线部分表示曲线）。

P a a a a x

(A)

y x

(B)

y x

(C)

y x

(D)

y 7-3. 等截面梁如图所示。若用积分法求解梁的转角和挠度，则以下结论中 是错误的。

q

A C B x L a y (A) 该梁应分为AB和BC两段进行积分。

(B) 挠度的积分表达式中，会出现4个积分常数。 (C) 积分常数由边界条件和连续条件来确定。

(D) 边界条件和连续条件的表达式为：x=0:y=0; x=L:y左=y右=0,y/=0。

x

7-4. 等截面梁左端为铰支座，右端与拉杆BC相连，如图所示。以下结论中 是错误的。

C q a

B x

A x L y (A) AB杆的弯矩表达式为M(x)=1/2 q(Lx-x2)。

(B) 挠度的积分表达式为：y(x)=q/2EI ∫[∫-(Lx-x2)dx]dx+Cx+D。

(C) 对应的边解条件为：x=0: y=0; x=L: y=?LCB(?LCB=qLa/2EA)。 (D) 在梁的跨度中央，转角为零(即x=L/2: y/=0)。 7-5. 对于图示等截面梁AB，以下结论中 是正确的。

2q

C B A a a

q q q

A // C C/ B B A a a a a

1

(1) 梁AB的变形（转角和挠度）等于梁A/B/的变形和梁A//B//的变形（转角和挠

度）的代数和。

(2) 梁A/B/的受力情况对于中央截面C/为对称，故截面C/处剪力和转角必为零，

/

即QC/=0，θC=0。

(3) 梁A//B//的受力情况对于中央截面C//为反对称，故截面C//处弯矩和挠度必为

//

零，即MC//=0，yC=0。

(4) QC= QC/=-1/2 qa, MC= MC/=1/2 qa2。

////

(5) 采用共轭梁法可得θC=1/EI（-2/3 qa2/8 a）=-qa3/12EI,故θC=θC=-qa3/12EI。 (A) （1），（2），（3）。 (B) （4），（5）。 (C) （1），（2），（3），（4）。 (D) （1），（2），（3），（5）。 7-6. 已知悬臂AB如图，自由端的挠度yB=-PL3/3EI –ML2/2EI,则截面C处的挠度应为 。

(A) -P(2L/3)3/3EI –M(2L/3)2/2EI。 (B) -P(2L/3)3/3EI –1/3M(2L/3)2/2EI。

(C) -P(2L/3)3/3EI –(M+1/3 PL)(2L/3)2/2EI。 (D) -P(2L/3)3/3EI –(M-1/3 PL)(2L/3)2/2EI。

7-7. 对图示的两种结构，以下结论中 是正确的（图中杆AB均为刚性杆）。

q

A B

B A P

(2) (1)

(A) 图（1）和（2）均为静定结构。 (B) 图（1）和（2）均为超静定结构。

(C) 图（1）为静定结构，图（2）超为静定结构。 (D) 图（1）为超静定结构，图（2）为静定结构。

P

M

A C B

L/3 L 2

7-8. 对图示的两种结构，以下结论中 是正确的（图中杆AB均为刚性杆）。

P

P A B

(2) (1) P

(A) 图（1）和（2）均为超静定结构。 (B) 图（1）和（2）均为静定结构。

(C) 图（1）为超静定结构，图（2）为静定结构。 (D) 图（1）为静定结构，图（2）为超静定结构。 7-9. 图示结构中杆AB和CD均为刚性杆，该结构是 结构。

C A P D B a a

a a (D) 三次超静定。

(A) 静定。 (B) 一次超静定。 (C) 二次超静定。

7-10. 图示结构中，杆AB为刚性杆，杆CD由于制造不准确短了δ，此结构安装后，可按

问题求解各杆的内力。

A

C D δ

B

(A) 静定。 (B) 一次超静定。 (C) 二次超静定。 (D) 三次超静定。

7-11. 图示结构中，杆AB为刚性杆，设ΔL1,ΔL2, ΔL3分别表示杆（1），（2），（3）的伸长，

则当分析各竖杆的内力时，相应的变形协调条件为 。

3

a a （1 ） （ 2） （ 3）

B

A P (A) ΔL1=ΔL2=ΔL3。 (B) ΔL2=2（ΔL1+ΔL3）。

(C) 2ΔL2=ΔL1+ΔL3。 (D) ΔL3=ΔL1-ΔL2。

7-12. 图示结构中，杆AB为刚性杆，设ΔL1,ΔL2, ΔL3分别表示杆（1），（2），（3）的伸长，

则当分析各竖杆的内力时，相应的变形协调条件为 。

(A) ΔL3=2ΔL1+ΔL2。 (B) ΔL2=ΔL3-ΔL1。 (C) 2ΔL2=ΔL1+ΔL3。 (D) ΔL3=ΔL1+2ΔL2。

7-13. 图示结构中，杆AB为刚性杆，A端铰支，杆①因制造不准确短了δ。当杆①，②安

装好以后，在B端有荷载P作用，这时为求杆①和②中的内力，相应的变形协调条件为 (Δl1与Δl2 分别表示杆①和杆②的伸长)。

(3)

(1) A (2) B

P a a

(A) 2δ=2Δl1+Δl2

4

(B) 2δ=2Δl1-Δl2 (C) δ=2Δl1-Δl2 (D) δ=Δl1-Δl2