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洛阳理工学院毕业设计（论文）
Ft=
2T1=3615N d1Fr= Fttan20°=1315.75N Fn=
Ftcos20?=3847N
C水平面受力图及弯矩图（见图4-4）
图4-4 水平面受力图及弯矩图
RHB=FtCD=443.7N
BDRHD= FtBC=3171.3N
BDMHC= RHB×BC=1.08×105N·㎜
d、e作出垂直面受力图及弯矩图（见图4-5）
图4-5 轴垂直面受力图及弯矩图
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d1=mz1=135㎜ RVD=Fr
243=1154.25N 277 RVB=Fr34=161.5N
277MVC= RVB×243=3.92×104N·㎜
求出合成弯矩，作出弯矩图（见图4-6）
图4-6 轴的弯矩图
M=(M2HC＋M2VC) ﹣2=1.15×105N·㎜
作出转矩图（见图4-7）
图4-7 轴的转矩图
P1T=9.55×106n=2.44×105 N·㎜
1已知轴材料为45钢，正火处理。由表8-1查得σB=600MPa,由表8-3查得???1?b=55MPa,由于转矩有变化，按脉动考虑，取α=0.6
αT=0.6×2.44×105 N·㎜=1.464×105 N·㎜ 求出当量弯矩，作出当量弯矩图（见图4-8）
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图4-8 当量弯矩图
Mec=[M2＋(αT)2 ] ﹣2=1.86×105 N·㎜
校核轴的强度
受载荷最大的剖面在齿轮中间平面C处，此剖面虽有键槽，但仍可近似用W=0.1d3计算
σe=
校核结果：
σe＜???1?b=55MPa
∴剖面C的强度满足要求
4.3.2轴2的强度计算
⑴按许用扭转剪应力初估算轴的直径
Ⅱ轴采用45钢，查表38.3—2可知A=118~107，轴的许用转应力为[τ]=30~40N／m2
由表38.3—1可得：
d?A3P9.69??118~107?3mm?40.33~36.57mm n242.67Me=8.6 MPa W考虑到Ⅰ轴上有两个键槽，所以d值应增大7%~10%，取10%，则d=44.363~40.227mm,按联轴器标准，取d=48mm。
4.3.3轴2的结构设计
根据装配简图，Ⅱ轴应设计成阶梯轴，拟定双联滑移齿轮、套筒、右
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端轴承及端盖联轴器等依次由右端装配，仅左端轴承和左端轴承端盖从左端装配。根据变速器结构及齿轮、轴承的尺寸以及所有轴上的零件轴向定位和固定的要求，逐段确定轴的各段直径和长度。并画出轴的结构草图（见图4-90，从右至左依次编号Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ）
图4-9 轴Ⅱ结构图
1、装联轴器段（Ⅰ~Ⅱ） 按传递扭矩和转速选取弹性注销联轴器LX3，取d=48mm,l=112mm。
2、装右端轴承端盖（Ⅱ~Ⅲ） 为满足半联轴器轴向定位，Ⅱ处轴肩d=55mm。轴段Ⅱ~Ⅲ的长度由端盖宽度及其固定螺钉所需空间确定，取l=40mm
3、装轴承段（Ⅲ~Ⅳ） 轴的直径应结合所选的轴承确定。因双联滑移齿轮不受轴向力，故选用一对圆柱滚子轴承。由dⅡ=55mm，查手册初定NU412轴承，其尺寸为d×D×B=60×150×35，轴段Ⅲ~Ⅳ的长度与轴承和箱体的相对位置、齿轮与箱体内壁的间距等尺寸有关，取l=55mm。
4、装齿轮段（Ⅲ~Ⅳ） 由于该齿轮是双联滑移齿轮，齿轮孔径取65mm，并且由于齿轮在工作过程中由于要变档而是齿轮在轴上面滑移，所以此段轴长选择？，给齿轮滑移留下足够的空间。
5、装轴承段和轴承端盖段（Ⅳ~Ⅴ） 根据送选择的轴承直径，该段的直径为d=55mm，l=40mm，由于还要装轴承端盖。所以l去70mm
6、装联轴器段（Ⅴ~Ⅵ） 根据所选择联轴器的规格，该端直径为d=45mm，l=30mm。
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第5章 变速器其他零件的设计
5.1 轴承盖的设计
5.1.1 轴承盖的分类及其材料
轴承盖的作用是固定轴承、承受轴向力和轴承间隙。
轴承盖的结构形式可以分为凸缘式和嵌入式两类。凸缘式轴承盖装拆、调整轴承间隙较为方便、密封性好，故应用普遍。嵌入式轴承盖结构简单、紧凑、无需固定螺钉，重量轻及外身轴的伸出长度短，有利于提高轴的迁都和刚度。但装拆端盖和调整轴承间隙叫麻烦，密封性较差，座孔上需开环形槽，加工费时。常用于要求重量轻及尺寸紧凑的场合。
材料一般都为铸铁（HT150）或钢（Q215、Q235）。
5.1.2 轴承盖的设计注意事项
1）、当轴承盖与孔配合处较长时，为减少配合和加工表面，应在端部铸出（或车出）一段较小的直径。但必须保留足够的配合长度，以免拧紧螺钉时轴承盖歪斜。
2）、当轴承采用输油沟飞溅润滑时，轴承盖的端部应车出一段小直径和铣出一定尺寸的径向对称缺口，以便由能顺利的进入轴承室。
3）、端盖伸出端的结构形式决定于密封形式 4）、铸造轴承盖应满足铸造工艺。
5.1.3 轴承盖结构的设计
根据本次实际变速器的需要以及轴承型号和轴承的润滑方式所设计轴承盖结构如图5-1所示的：
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