内容发布更新时间 : 2024/11/5 14:51:21星期一 下面是文章的全部内容请认真阅读。

1、强度验算

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.49×0.92+0.125×0.787×0.92＝0.433kN·m M2＝q1L12/2=4.277×0.32/2＝0.192kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.433，0.192]＝0.433kN·m σ=Mmax/W=0.433×106/42667=10.15N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.49×0.9+0.625×0.787×0.9＝2.406kN V2＝q1L1＝4.277×0.3＝1.283kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[2.406，1.283]＝2.406kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.406×1000/(2×40×80)＝1.128N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.585kN/m 挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.585×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.554mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.585×3004/(8×9350×170.667×104)＝0.164mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×300/400＝1.5mm 满足要求！

六、主梁验算

主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 22钢管 Ф48×3 125 206000 三等跨连续梁 0.6 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432Ф48×3 205 4.49 10.78 2 1、小梁最大支座反力计算 q1

＝

γ0×[1.35×(G1k

+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k

+

Q2k)]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.345kN/m q1

静

＝γ0×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)×0.25＝

3.557kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/m q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.635kN/m 承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×4.345×0.9＝4.888kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1(0.375×3.557+0.437×0.787)×0.9+4.345×0.3＝2.814kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.933kN; 正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.635×0.9＝2.964kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.635×0.9+2.635×0.3＝1.68kN

R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.779kN; 计算简图如下：

静

+0.437q1

活

)L +q1l1＝

主梁计算简图一

2、抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.865×106/4490=192.748N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

τmax=2Vmax/A=2×6.664×1000/424＝31.436N/mm2≤[τ]=125N/mm2

满足要求！ 4、挠度验算

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=0.974mm≤[ν]=900/400=2.25mm 悬挑段νmax＝0.332mm≤[ν]=2×150/400=0.75mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一

支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN

七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝11.064/0.6=18.44kN≤[N]＝30kN 满足要求！

八、立杆验算

立杆钢管截面类型(mm) 钢材等级 立杆截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3 Q235 15.9 205 立杆钢管计算截面类型(mm) 立杆截面面积A(mm) 立杆截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32Ф48×3 424 4.49 0.15 1、长细比验算 l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1500+2×250)=2200mm λ=l0/i=2200/15.9=138.365≤[λ]=230 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载:

l0=kμ(h+2a)=1.155×1.1×(1500+2×250)=2541mm λ=l0/i=2541.000/15.9=159.811 查表得，φ1=0.277

Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.9×1.4×(1×0.024×0.9×1.52/10)=0.006kN·m Nd

=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1×1.35×0.15×4=19.25kN

fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W

19.25×103/(0.277×424)+0.006×106/4490=165.266N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！

＝

九、高宽比验算

根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=4/4=1≤3 满足要求！

十、架体抗倾覆验算