内容发布更新时间 : 2024/11/16 17:45:58星期一 下面是文章的全部内容请认真阅读。

宁波建工集团工程建设有限公司 专项施工方案

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷 载最大挠度计算公式如下:

5ql4

Vpmax = 384EL

集中荷载最大挠度计算公式如下: Pl (3l2 –4l2 /9) Vpmax =

72EL 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×850.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.064+1.275=1.396kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1396.350×850.0×(3×850.02 - 4×850.02/9) / (72×2.06×105×121900.0=1.212mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.222mm

小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!

⑶、扣件抗滑力的计算：

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1. 荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.038×0.850=0.033kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.850×1.500/2=0.096kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.850×1.500/2=1.913kN 荷载的计算值 R=1.2×0.033+1.2×0.096+1.4×1.913=2.831kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

⑷、脚手架荷载标准值:

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作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1 = 0.125×21.350=2.665kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150×7×1.500×(0.850+0.300)/2=0.906kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为 0.14

NG3 = 0.140×1.500×7/2=0.735kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.500×21.350=0.160kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.465kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和 的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.850/2=3.825kN

风荷载标准值应按照以下公式计算 Wk=0.7UXUSWO

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的 规定采用：W0 = 0.500

Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定 采用：Uz = 0.840

Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.000

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.500×0.840×1.000 = 0.294kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

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la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。

⑸、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 N

σ = ≤［ f ］

∮A

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.73kN；

∮ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 σ= 117.93 [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 N MW

σ = + ≤［ f ］

∮A W

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.91kN；

∮ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.170kN.m； σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 σ= 142.56

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[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求! ⑹、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 0.294kN/m2； Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 =

16.200m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 6.668kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 11.668kN 连墙件轴向力设计值 Nf = ∮A[f]

其中 ∮ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到 =0.95；

A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。

经过计算得到 Nf = 95.411kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

采用双扣件连接（详见图示），双扣件抗滑力12.0KN＞11.668KN，满足要求！

结构经过计算得到 Nl = 11.668kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!

脚手架连墙件双扣件

连墙件扣件连接示意图

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⑺、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为850mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支 点距离墙体 = 950mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 245cm4，截面抵抗矩W = 49cm3，截面积A = 14.30cm2。

受脚手架集中荷载 P=1.2×4.74+1.4×3.83=10.71kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×11.211×10=0.14kN/m

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

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