内容发布更新时间 : 2024/12/23 14:43:29星期一 下面是文章的全部内容请认真阅读。
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=1.269
ei=1.269×0.274=0.348m
Nei=0.745×0.348=0.260MN.m ∵ Nei=0.260 MN.m<
∴满足要求
（3）桩身斜截面承载力验算(GB50010-2002第7.5.12) 非工作状况下
∴取3
0.3=0.3×14.3×0.503=2.158>0.709MN取N=0.709
19+0.099+0.050=0.3700MN
∵V=0.01775MN<
∴桩身斜载面承载力满足要求
五、塔吊承台基础验算
一、角桩对承台的冲切验算(GB50007-2002第8.5.17-5～7) 1、桩截面换算：b=0.8d=0.8×800=640mm 2、冲切力：Fl=N桩反力- 3、角桩冲跨比：
4、角桩冲切系数：
5、受冲切承载力截面高度影响系数：以插入法求得hp
=0.983
6、承台抗冲切力
)
=2×[0.501×(0.3+
)]×0.983×1.43×0.85
=0.826MN
∵Fl=0.542 二、塔吊基础对承台的冲切验算(GB50007-2002第8.5.17-1～4) 1、冲跨比 =0.28 2、冲跨系数 3、抗冲切力 =2×[0.751×(1.6+6.103)] ×2×0.983×1.43×0.85 =9.702MN 4、冲切力（以附着最大荷重对应状态考虑） Fl=N塔吊+N标准节=0.628×1.2=0.754MN ∵ Fl=0.754MN 三、斜截面承载力验算(GB50007-2002第8.5.18-1～2) 1、剪跨比 2、剪切系数 3、受剪切承载力截面高度影响系数 4、斜截面抗剪承载力 V抗=βhsβftbh0=0.985×0.959×1.43×5.2×0.85=5.970MN V<2Nmax=2×0.745=1.49MN ∵ V<2Nmax=1.49< V抗=5.970MN ∴满足要求 四、正截面承载力验算 1、控制内力Mimax<2Nmaxｘi=2×0.745×(0.4+0.7)=1.639MN.m 2、抗弯承载力 根据塔吊说明书要求配置上下纵横各配置27Ф20 则： M抗=fyAsrsh0=300×27×0.25××202×0.9×0.85×10-6=1.947MN.m ∵M=1.639MN.m ∴满足要求 五、正常使用极限状态验算 （一）、裂缝控制验算:使用环境按一类考虑，按荷载效应的标准组合计算的弯矩 Mk=2×Nmax.Xi = =1.314 裂缝限值[wlim]=0.3mm (根据GB50010-2002 3.3.4条确定) GB50010-2002 8.1.2条: Wmax=acrψ 式中：acr—构件受力特征系数取2.1 ψ—裂缝间受拉钢筋应变不均匀系数：（有效要求混凝土截面面积取桩距，纵向受拉钢筋按桩距内根距确定） =1.1-0.65 =1.1-0.65 =1.1-0.65× 其中 满足配筋强度要求 则=1.1-0.65× C—最外层纵向受控制钢筋外进缘至受拉区底边的距离： C=100mm>65mm,则取c=65mm Es—钢筋弹性模量 Es=2.0×105N/mm2 则： =0.340mm>[wlim]=0.300mm 为此，提高钢筋强度等级或减少间距，本例拟采用Ф20@150双层双向可满足裂缝控制要求（计算略） （二）、受弯构件挠度验算(GB50010-2002 8.2.2～5)条 短期刚度Bs= 式中： —钢筋弹性模量 =受拉区纵向非预应力钢筋截面面积 （同裂缝验算数值） （同裂缝验算数值） — 弹性模量比 —纵向受拉钢筋配筋率 —受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值则 考虑荷载长期效应组合对挠度影响系数Q的计算。 压配筋率等于拉配筋率： ∵ ∴Q=1.6 长期刚度Bl: 其中： = —按荷载效应的标准组合计算的弯矩，—按荷载效应的准永久组合计算的弯矩， =1.314MN.m 1.282MN.m 则： =1.34010挠度 = =1.47mm<[f]= 15 满足要求 六、关于-10.150m后增止水板的设计: 底板区格为矩型双向板底板受冲切所需要的厚度： ho== =0.21m， 其中P=9.8KN/m3×6m=58.8 KN/m2，取ln1= ln2=3.8m,地下水位为地下室回填土后的承压土水头压力，本例中水位在高程3米，经抽排后估计为1米位置，所以测算高度为6米。 由于未考虑板自身荷载的影响,因此本例取板厚度为250㎜，ho=220㎜, 底板受冲切承载力： Fl=(3.8-×2)2×58.8=749.4kN 0.7hpftmho=0.7×1×1.43×3570×4×230=3.2877×106kN 则由于Fl0.7hpftm所以满足要求。 底板斜截面受剪承载力： VS= ×58.8=187.35kN 6 0.7hpft(ln1-2ho)ho=0.7×1×1.43×(3800-2×230)×230=0.769×10kN 经过以上计算，现取150㎜，部分由其底垫层承担可满足要求。 七、关于顶升塔吊附墙架的复核计算 一、主要计算软件:SM Solver 1.5版本 主要参考：GB5009-2001结构荷载规范、钢结构设计规范(GB50017-2003)、施工手册（第四版） 二、计算参数：工作风压按250N/㎡，基本风压按350N/㎡， 三、各个状态下受力计算如下； 1、工作状态下X-X轴各内力图： 受力简图(m,KN/m,KN.m) 剪力图(KN) 弯矩图(KN.M) 2、工作状态下Y-Y轴各内力图： 受力简图(m,KN,KN.m) 弯矩图(KN.M)