毕业设计(论文)-矩形垫片落料冲孔复合模设计L型带孔垫板冲压模具设计-全套图纸 doc 下载本文

内容发布更新时间 : 2024/12/26 3:08:58星期一 下面是文章的全部内容请认真阅读。

式中 F——冲裁力(N);

L——冲裁件周边长度(mm); τ——材料抗剪强度(MPa); δ——材料厚度;(mm) K——系数,通常K=1.3; 冲孔φ1.35力计算 F2=KLδτ

F2=1.3×3.14×1.35×1.2×300=1983.852N

=1.98KN

冲孔φ1.35力计算 F3=KLδτ

F3=1.3×3.14×1.35×1.2×300=1983.852N

=1.98KN

冲孔φ1.35力计算 F4=KLδτ

F4=1.3×3.14×1.35×1.2×300=1983.852N

=1.98KN

冲孔φ1.6力计算 F5=KLδτ

F5=1.3×3.14×1.6×1.2×300=2351.23N

=2.35KN

5.1.2.卸料力、推件力及顶件力的计算

生产中常用下列公式计算

F卸=K卸F落

=0.045×(38.27+1.98+1.98+1.98+2.35)=2.1KN F退=K退F冲

=0.05×(38.27+1.98+1.98+1.98+2.35)=2.33KN

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式中 F——冲裁力;

F卸、F顶——分别为卸料系数和顶件系数

综上所述,总的冲裁力为F总= F落+F冲+F卸+F顶

F总=38.27+1.98+1.98+1.98+2.35+2.1+2.33=50.99KN

5.2.压力中心的计算

采用解析法求压力中心,求XG,YG

Y25X43

F1——落料力 F1= Ltσb, 得F1=38.27KN F2——冲孔力 F2= Ltσb,得F2=1.98KN F3——冲孔力 F3= Ltσb,得F3=1.98KN F4——冲孔力 F4= Ltσb,得F4=1.98KN F5——冲孔力 F5= Ltσb,得F3=2.35KN Y1——F1到X轴的力臂 Y1=0 X1——F1到Y轴的力臂 X1=0 Y2——F2到X轴的力臂 Y2=3.25 X2——F2到Y轴的力臂 X2=-7.75 Y3——F3到X轴的力臂 Y3=-5.25 X3——F3到Y轴的力臂 X3=-4.32

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Y4——F4到X轴的力臂 Y4=-5.25 X4——F4到Y轴的力臂 X4=7.68 Y5——F5到X轴的力臂 Y5=-0.55 X5——F5到Y轴的力臂 X5=2.18 根据合力距定理:

YG = (Y1F1+Y2F2+Y3F3+Y4F4+Y5F5)/(F1+F2+F3+F4+F5) YG——F冲压力到X轴的力臂;YG=-0.336

XG = (X1F1+X2F2+X3F3+X4F4+X5F5)/(F1+F2+F3+F4+F5) XG——F冲压力到Y轴的力臂;XG=-0.077

5.3.压力机的选用

初步确定压力机的型号:

F公称≥F总

因此选择压力机的型号为:J23—63压力机

型号为J23—63压力机的基本参数如:(表一) 公称压力/KN 滑块行程/mm 滑块行程次数/(次/min) 最小封闭高度/mm 封闭高度调节量 滑块中心线至床身距离/mm 工作台尺寸/mm 前后450 左右400 190 床身最大可倾角 滑块底面积尺寸/mm 630 270 22 模柄孔尺寸/mm 垫板尺寸/mm 直径80 直径60 深度80 20°

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第六章、凸、凹模刃口尺寸计算

6.1.凸、凹模刃口尺寸计算原则

设计落料模先确定凹模刃口尺寸,以凹模为基准,间隙取在凸模上;设计冲孔模先确定凸模刃口尺寸,以凸模为基准,间隙取在凹模上。

间隙是影响模具寿命的各种因素中占最主要的一个。冲裁过程中,凸模与被冲的孔之间,凹模与落料件之间的均有磨檫,而且间隙越小,磨檫越严重。在实际生产中受到制造误差和装配精度的限制,凸模不可能绝对垂直于凹模平面,而且间隙也不会绝对均匀分布,合理的间隙均可使凸模、凹模侧面与材料间的磨檫减小,并缓减间隙不均匀的不利影响,从而提高模具的使用寿命。

冲裁间隙对冲裁力的影响:

虽然冲裁力随冲裁间隙的增大有一定程度的降低,但是当单边间隙介于材料厚度 5%~20%范围时,冲裁力的降低并不明显(仅降低5%~10%左右)。因此,在正常情况下,间隙对冲裁力的影响不大。

冲裁间隙对斜料力、推件力、顶件力的影响:

间隙对斜料力、推件力、顶件力的影响较为显著。间隙增大后,从凸模上斜、从凸模孔口中推出或顶出零件都将省力。一般当单边间隙增大到材料厚度的15%~25%左右时斜料力几乎减到零。

冲裁间隙对尺寸精度的影响:

间隙对冲裁件尺寸精度的影响的规律,对于冲孔和落料是不同的,并且与材料轧制的纤维方向有关。

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