内容发布更新时间 : 2024/11/18 2:58:47星期一 下面是文章的全部内容请认真阅读。

20．一简支箱形截面梁，跨度60m，梁宽1 m，梁高3.6m，钢材为Q345，在垂直荷载作用下，梁的整体稳定系数υb为 。

A、0.76 B、0.85 C、0.85 D、1.00

21．如图所示的各简支梁，除截面放置和荷载作用位置有所不同外，其他条件均相同，则整体稳定为 。

A、A、最差、D、最好 B、A、最好、D、最差 C、B、最差、C、最好 D、B、最好、C、最差

22. 如图所示的钢梁，因整体稳定要求，需在跨中设侧向支承点，其位置以图中 为最佳。

23-34条件：一工作平台的主次梁布置如图所示。次梁上铺预制混凝土板。钢材为Q235B，手工焊，焊条为E43型。

主梁自重设计值取2.0kN／m，承受静力荷载，焊接工字形截面：翼缘2—240316，腹板1—1 00038。截面几何特性：截面面积A＝156.83102 mm2，截面惯性矩Ix＝264 8763104mm4，截面面积矩Smax＝2 9513103 mm3，截面模量Wnx＝Wx＝ 5 1333103 mm3，截面回转半径iy＝48.5 mm。

次梁为热轧工字钢I32a。截面几何特性：翼缘宽b1＝130mm，翼缘平均厚tf＝15mm，翼缘与腹板处内圆弧半径r＝11.5mm，腹板厚tw＝9.5mm，截面模量W nx＝Wx＝692.03103 mm3。

若次梁的跨中最大弯矩设计值是97.6kN2m，支座反力为110kN，中间主梁的跨中弯矩设计值是975.6kN2m，次梁连接处剪力设计值是224.3kN，支座处剪力设计值是232.8kN。

23. 强度计算时主梁跨中的弯曲应力为 。

A、181N/mm2 B、190 N/mm2 C、203 N/mm2 D、172 N/mm2

24. 强度计算时主梁支座的剪应力为 。

A、72 N/mm2 B、50 N/mm2 C、32.4 N/mm2 D、64 N/mm2

25. 强度计算时主梁与次梁连接处（设置支承加劲肋）腹板边缘的折算应力为 。

A、212 N/mm2 B、179 N/mm2 C、164 N/mm2 D、187 N/mm2

26．若次梁支座处支承长度a =150mm，则强度计算时次梁支座处下翼缘的局部压应力为 。

A、57.0 N/mm2 B、53.5 N/mm2 C、80.4 N/mm2 D、48.3 N/mm2

27．若部分次梁未与铺板焊牢，整体稳定计算时次梁的应力为 。

A、202.4 N/mm2 B、193.0 N/mm2 C、180.0 N/mm2 D、206.2 N/mm2

28．整体稳定计算时，主梁应力最接近的值是 。

A、不需验算整体稳定 B、202 N/mm2

C、170 N/mm2 D、85 N/mm2

29．主梁翼缘与腹板的连接角焊缝的焊脚尺寸hf应大于或等于 。

A、8mm B、6mm C、5mm D、4 mm

30．不考虑腹板屈曲后强度，为保证主梁腹板的局部稳定， 。

A、需配置横向加劲肋和纵向加劲另外肋 B、不需设置加劲肋

C、需设置横向加劲肋 D、需配置纵向加劲肋

31．若主梁支座处主梁加劲肋在腹板一侧配置，则加劲肋尺寸至少应满足 。

A、 一92310 B、 一7335 C、 一8836 D、 一96312

32．若主梁支座处支承加劲肋截面采用钢板1—200314，则支承加劲肋在腹板平面外的稳定应力为 。

A、78.4 N/mm2 B、64.1 N/mm2 C、70.6 N/mm2 D、60.2 N/mm2

33．若主梁支座处支承加劲肋端部刨平顶紧，其端面承压应力为 。

A、58 N/mm2 B、83 N/mm2 C、72 N/mm2 D、45 N/mm2

34．主梁支座处支承加劲肋与主梁腹板连接焊缝的焊脚尺寸hf应大于或等于 。

A、0.5mm B、6 mm C、9.6 mm D、5.6mm

5-2一焊接简支工字形截面钢梁的截面尺寸和所承受的静力荷载设计值(包括梁自重)如图所示，钢材为Q235B，已知梁的整体稳定已得到保证，梁的容许挠度为l/400；试计算此梁截面的各项强度和挠度是否满足设计要求。经计算集中荷载处是否需要设置支承加劲肋。

5-3 选择一悬挂电动葫芦的简支轨道梁的截面。跨度为6m，电动葫芦的自重为6kN，起重能力为30kN(均为标准值)，钢材为Q235B。

注：悬吊重量和葫芦自重可作为集中荷载考虑。另外，考虑葫芦轮子对轨道梁下翼缘的磨损，梁截面模量和惯性矩应乘以折减系数0.9。

5-4 一简支梁跨度为5.5 m，梁上翼缘承受均布静荷载作用，恒载标准值为10.2kN／m(不包括梁自重)，活载标准值为25 kN／m，钢材为Q235。

(1)假定梁的受压翼缘设置可靠的侧向支承，可以保证梁的整体稳定，试选择其最经济型钢截面，梁的容许挠度为l/250。

(2)假定梁的受压翼缘无可靠的侧向支承。试按整体稳定条件选择梁的截面。

(3)假设梁的跨度中点处受压翼缘设置一可靠的侧向支承，此梁的整体稳定能否保证？选出其所需截面。

5-5 Q235钢简支梁，荷载标准值为自重0.9kN／m，承受悬挂集中荷载标准值110kN，试验算在下列情况下梁截面是否满足整体稳定要求：(1)梁在跨中无侧向支承，集中荷载作用于梁上翼缘；(2)材料改用Q345钢；(3)集中荷载悬挂于下翼缘；(4)跨度中点增设上翼缘侧向支承。

5－6 简支槽钢檩条跨度6m，水平檩距0.75 m，屋面坡度1/2.5，跨中设拉条一道。屋面木望板、油毡一层及黏土瓦共重0.75kN/m2（屋面面积）；雪荷载为0.5 kN/m2（水平投影面积）。钢材为Q235，屋面体系能保证檩条的整体稳定，容许挠度为l/200。现初选槽 10，试验算强度和挠度能否满足设计要求。

5－7 一平台的梁格布置如图所示，铺板为预制钢筋混凝土板，焊于次梁上。设平台恒荷载的标准值（不包括梁自重）为2.0 kN/m2，静力活荷载的标准值为20 kN/m2。钢材为Q345，焊条为E50型，手工焊。

(1)试选择次梁截面；

(2)分别考虑和不考虑腹板屈曲后强度，设计中间主梁截面；

(3)计算主梁翼缘连接焊缝；

(4)考虑腹板屈曲后强度，设计主梁加劲肋；

(5)设计主次梁连接，次梁连接于主梁侧面；

(6)按1：10比例尺绘制连接构造图。

选择题答案

1、B 2、D 3、D 4、A 5、A 6、D 7、D 8、C 9、C 10、B

11、C 12、D 13、A 14、C 15、D 16、C 17、B 18、C 19、C 20、D

21、A 23、A 24、C 25、D 26、B 27、D 28、B 29、B 30、C 31、C 32、B 33、

B 34、B 第六章 习题

6—1选择题

1．计算格构式压弯构件绕虚轴的整体稳定时，截面模量W1x=Ix/y0，其中y0= 。

A、 y1 B、 y2 C、 y3 D、 y4

2．单轴对称截面的压弯构件，应使弯矩 。

A、绕非对称轴作用

B、绕对称轴作用

C、绕任意主轴作用

D、视情况绕对称轴或非对称轴作用

3．单轴对称的实腹式压弯构件整体稳定计算公式中的 。

A、W1x和W2x为单轴对称截面绕非对称轴较大和较小翼缘最外纤维的毛截面模量，γx值不同

B、W1x和W2x为较大和较小翼缘最外纤维的毛截面模量，γx值不同

C、W1x和W2x为较大和较小翼缘最外纤维的毛截面模量，γx值相同

D、W1x和W2x为单轴对称截面绕非对称轴较大和较小翼缘最外纤维的毛截面模量，γx值相同

4. 有侧移的单层钢框架，采用等截面柱，柱与基础固接，与横梁铰接，框架平面内柱的计算长度系数μ为 。

A、2.03 B、1.5 C、1.03 D、0.5

5～16条件：冶金工厂操作平台的剖面如图所示。平台承受由检修材料所产生的均布活荷载标准值为20kN/m2，平台结构自重为2 kN/m2，每跨横梁中部设有检修单轨吊车，其作用荷载标准值F=100 kN，每片框架承受水平活荷载标准值H＝50 kN，平台柱自重可忽略不计。 平台梁跨度9m，柱距5m，柱高6m，柱顶与横梁铰接，柱底与基础刚接，各列柱纵向均设有柱间支撑，柱顶纵向设有可靠支承，平台面铺钢板，与横梁焊接。

平台结构采用Q235B钢制作，在框架平面内，中柱截面惯性矩为边柱的2倍，中柱截面为钢板焊成的实腹式工字形截面柱，尺寸如图所示，翼缘为2—250325(焰切边)，腹板为1－450312。

5．柱CD强轴方向惯性矩为 。

A、260 417cm4 B、180 731 cm4 C、79 685 cm4 D、79 685 mm4

6．柱CD弱轴方向的回转半径为 。

A、 21.1 cm B、 2.13103 mm C、 603 mm D、 6.03 cm

7．在恒载作用下，AB柱轴压力的设计值为 。

A、54kN B、65 kN C、71 kN D、86kN

8．在活载作用下，AB柱轴压力的设计值为 。 A、424.4 kN B、508.8kN C、666.6kN D、739.3 kN

9．在水平活荷载作用下，AB柱弯矩的设计值为(横梁的轴向变形忽略不计) 。

A、 75 kN2m B、 105 kN2m C、 140kN2m D、 160kN2m

10．平台柱的框架平面内计算长度为 。

A、4 200mm B、6000mm C、9 000mm D、12 180mm

11．平台柱的框架平面外计算长度为 。

A、4 200mm B、6 000mm C、9 000mm D、12 180 mm

12. 在水平活载作用下，CD柱C点弯矩设计值为（横梁的轴向变形忽略不计） 。

A、210 kN2m B、240 kN2m C、270 kN2m D、300 kN2m

13. 柱CD仅承受轴力N=1 126kN作用时，截面最大应力为 。

A、62.9 N/mm2 B、76.4 N/mm2 C、112.7 N/mm2 D、135.9 N/mm2

14. 柱CD在N =1 126kN、Mx = 210kN2m作用下，截面强度的最大应力为 。

A、108.3 N/mm2 B、125.7 N/mm2 C、149.1 N/mm2 D、171.4 N/mm2

15. 柱CD在N =1 126kN、Mx = 210kN2m作用下，截面在框架平面内稳定的最大应力为

A、104.8 N/mm2 B、124.6 N/mm2 C、145.7 N/mm2 D、194.4 N/mm2 16．柱CD在N =1 126kN、Mx = 210kN2m作用下，截面在框架平面外稳定的最大应力为 。 。