内容发布更新时间 : 2024/5/5 5:03:01星期一 下面是文章的全部内容请认真阅读。

上XXXXXXX集团有限公司 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m) 221 对水平面模板取值Q2k(kN/m) 2 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 220.3 风压高度变化系数μz 0.9 非自定义:0.22 风荷载体型系数μs 0.8 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm)

新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底支撑小梁根数

每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据

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梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 700 700 1500 700、700 居中 350 0 4 2 100

结构表面外露

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

设计简图如下：

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平面图

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立面图

四、面板验算

面板类型

面板抗弯强度设计值[f](N/mm)

2

覆面木胶合板 15

面板厚度(mm)

面板弹性模量E(N/mm)

2

15 10000

取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+

(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×0.7×2]×1＝22.024kN/m

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q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝20.26kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝16.675kN/m 1、强度验算

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×20.26×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.022kN·m σ＝Mmax/W＝0.022×106/37500＝0.595N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×16.675×1004/(100×10000×281250)＝0.004mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×20.26×0.1+0.45×1.764×0.1＝0.89kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×20.26×0.1+1.2×1.764×0.1＝2.44kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×16.675×0.1＝0.667kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×16.675×0.1＝1.834kN

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 273.38 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3245×90 1.78 60.75 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

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q1＝

max{0.89+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.65-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.35-0.3/2，(0.7-0.35)-0.3/2]/2×1，2.44+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3}=2.465kN/m

q2＝max[0.667+(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.65-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.35-0.3/2，(0.7-0.35)-0.3/2]/2×1，1.834+(0.3-0.1)×0.3/3]＝1.854kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.465×0.2332，0.5×2.465×0.12]＝0.014kN·m σ＝Mmax/W＝0.014×106/60750＝0.236N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.465×0.233，2.465×0.1]＝0.349kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.349×1000/(2×45×90)＝0.129N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×1.854×233.3334/(100×9350×2733800)＝0.001mm≤[ν]＝l/400＝233.333/400＝0.583mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝1.854×1004/(8×9350×2733800)＝0.001mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.465×0.233，0.393×2.465×0.233+2.465×0.1]＝0.657kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝0.515kN，R2＝R3＝0.657kN

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