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CSU1060A货车总体设计及后制动器设计
m为轮缸数目，对于领从蹄式制动器，每个车轮有一个轮缸，每个轮缸有两个活塞，对于单向双领蹄式制动器，每个车轮有二个轮缸，每个轮缸有一个活塞。
本设计采用领从蹄式制动器，故每个车轮只有1个轮缸，2个活塞；即： m=4;n=8;
?i=2mm; d=40mm,
故有：
V=4*Vi=4*п*8*202*2mm3=80424.77mm3。 制动主缸应有的工作容积为 V0?V?V'
在初步设计时，货车取V0= V'为制动软管在液压下变形而引起的容积增量。1.3V。有：V0= 1.3V=104552.20mm3。
主缸活塞行程S0和活塞直径d0 为
一般 S0?(0.8~1.2)d0；
主缸的直径d0应符合QC/T311-1999中规定的尺寸系列，具体为19mm、22mm、26mm、28mm、32mm、35mm、38mm、40mm、45mm。
取d0 =45mm；
由所求数据计算得：S0=50.56mm; S0/ d0=1.124,符合要求。 2.4.3制动踏板工作行程Sp
s?i(s??pp001??02)
式中, δ01为主缸中推杆与活塞间的间隙，一般取1.5～2.0mm，δ02为主缸活塞空行程，即主缸活塞由不工作的极限位置到使其皮碗完全封堵主缸上的旁通孔所经过的行程，ip 为踏板机构的传动比。取δ01=1.5mm；δ02=1.0mm。
制动调整正常时的踏板工作行程Sp，只应占计及制动衬片的容许磨损量在内的踏板行程的40%～60%，即踏板正常工作行程约为制动踏板的全行程的40%～60%（取60%），以便保证在制动管路中获得给定的压力。对于货车，踏
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板全行程不应超过170～180mm。
初步设计时，可以踏板全行程160mm为目标设计ip。 由此可得：Sp=160*60%=96mm。
由以上数据，即：δ01=1.5mm；δ02=1.0mm ；S0=50.56mm，可求得：
ip=Sp/（S0+δ01+δ02）=1.809
2.4.4 制动踏板力Fp
Fp??p4d0i211
p?式中，η为踏板机构及液压主缸的机械效率，可取η= 0.82～0.86 取踏板机构及液压主缸的机械效率η=0.84，p=10Mpa，进而： 计算得：Fp'?4d0?2p11ip?=10466.39N
助力器设计：按上述ip设计时，对于商用车：制动踏板力Fp应在300～450N的范围内（取Fp=400N），若超出此范围，则应设计真空助力器，以制动踏板力
Fp为目标，由下式估算助力比is：
Fp??p4d02111ip?is。
由上式可得：助力比is=26.17。
2.5制动器主要零部件的结构设计
2.5.1制动鼓
制动鼓应具有足够的强度、刚性和热熔度，制动时气温升不应超过极限值。制动鼓的材料应与摩擦衬片的材料相匹配，以保证具有高的摩擦系数并使工作表面磨损均匀。
制动鼓有铸造的和组合式的两种。铸造制动鼓多选用灰铸铁制造。组合式制动鼓圆柱部份可以用铸铁铸造出，腹部部份用钢板冲压成型，其优点是质量小，工作面耐磨，并且有较高的摩擦因数。所以本设计选择组合式的制动鼓。用钢板冲压的制动鼓内测离心浇铸上合金铸铁内鼓筒，制动鼓厚度按商用车13~18mm范围选择为15mm。
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