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3-43 一个部分饱和粘性土试样，在200kpa的室压下完全固结，然后在不排水条件下把室压升至400kpa，再增加轴压（σ1>σ3）至破坏，如果土的C=15kpa，Φ=19，孔隙水应力参数B=0.8，A=0.36，试问土样破坏时孔隙水压力为多少？（ ）
（A）180kpa， （B）200kpa， （C）222kpa。
3-44 有一个饱和粘土试样，在室压σ3 作用下固结，然后在不排水条件不增加轴向压力△σ1使土样破坏，若土样的孔隙水应力参数A=1.0，试问土样破坏时的有效大主应力σ1为多少？（ ）
（A）σ1=σ
/
3
/
/
0
； （B）σ1=σ3+△σ
/
1
（C）σ1=△σ
/
1
3-45 一个部分饱和粘性土试样，在200kpa的室压下完全固结，然后在不排水条件下把室压升至400kpa,这时测得的孔隙水压力为160kpa，再增加轴压（ó1>ó3）至土样破坏，破坏时测得总孔隙水压力为222kpa，若土样的C=15kpa，υ=19，试问土孔隙水应力参数B为多少（ ）
（A）0.80 ； （B）0.555； （C）0.39。
3-46 已知某土样的强度指标C=20kpa，υ=26，所承受的在主应力 σ1=450kpa，σ3=150kpa，试问该上样是否达到了极限平衡状态？（ ）
（A）没有达到； （B）刚刚达到； （C）超过。
3-47 现场十字板试验得到的强度与室内哪一种试方式测得的强度相当？（ ） （A）慢剪； （B）固快； （C）快剪。
3-48 三轴试验时,土样中的孔隙水应力表达式为△u=B[△σ3+A(△σ1-△σ3)]，其中参数A与土的哪一个物性指数有关？（ ）
（A）重度； （B）超固结度； （C）饱和度。
3-49 有两个饱和粘土试样，均在室压力σ3=70 kPa应力下固结，然后在不排水条件下增加轴向压力（σ1>σ3）至破坏，若土样的孔隙水压力参数A分别为0.5，1.0，破坏时的轴向压力相同，且假定C=0，试问两个土样的υ有何差异？（ ）
（A）一样大； （B）A=1.0的大； （C）A=0.5的大。
3-50 一个土样在直剪仪中固结，竖向固结应力为80 kPa，然后快速剪切，得到剪切面上最大剪应力是50 kPa，如果土样的有效参数C=10 kPa，υ=28试问倾斜面上产生多大超孔隙水压力？（ ）
（A）4.1 kPa （B）4.7 kPa （C）5.2 kPa
3-51 一个砂样进行直接剪切试验，竖向压力P=100kpa。破坏时τ=57.7kpa,试问大主应力轴的方向如何？（ ）
（A）与P轴夹角60； （B）与P轴夹角45； （C）与P轴夹角15
。
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0
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0
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3-52 有一个饱和粘土试样，在室压σ3作用下固结，然后在不排水条件下增加轴压力△σ1使土样破坏，若土样的孔隙水应力参数A=1.0，试问土样破坏时的有效小主应力σ3为多少？（ ）
（A）σ3=σ
/
3
（B）σ3=σ3 -△σ
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（C）σ3=△σ
/
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3-53 挡土墙的墙后回填土料，宜选用（ ）
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（A）粘土； （B）淤泥； （C）淤泥质粘土； （D）砂土。
3-54 若产生主动土压力为Ea ,被动土压力为Ep，所需的挡土墙位移量分别为△a、△p，则下述（ ）是正确的。
（A）Ea>Ep，△a<△p； （B）Ea
3-55 朗金土压力理论中，当墙后填土达到主动朗金状态时，填土破裂面与水平的成（ ）。
（A）45o + Φ/2； （B）45o - Φ/2； （C）45o； （D）Φ/2。
3-56 由于朗金土压力理论忽略了墙背与填土之间磨擦的影响，因此计算结果与实际有出入，一般情况下计算出的（ ）。
（A）主动土压力偏小，被动土压力偏大；（B）主动土压力和被动土压力都偏小； （C）主动土压力和被动土压力都偏大； （D）主动土压力偏大，被动土压力偏小。
3-57 提高挡土墙后的填土质量，使土的抗剪强度增大，将使作用于墙背的（ ） （A）主动土压力增加； （B）主动土压力减小； （C）静止土压力增加； （D）被动土压力减小。 3-58 挡土墙每隔（ ）应设置一道伸缩缝。
（A）50-60m； （B）30-40m； （C）20-30m； （D）10-20m。 3-59 挡土墙应设置泄水孔，其间距宜取（ ）。
（A）1-2m； （B）2-3m； （C）3-4m； （D）5-6m。 3-60 挡土墙 的抗倾覆稳定安全系数κ要求（ ） （A）κ≥1.0; （B）κ≥1.3; （C）κ≥1.5; （D）κ≥2.0. 3-61 设计仅起挡土作用的重力式挡土墙时，土压力应按（ ）。 （A）主动土压力计算； （B）被动土压力计算； （C）静止土压力计算； （D）静止水压力计算。
3-62 一挡土墙4m高，墙背竖直、光滑，墙后填土面水平，填土的基本性质如下，含水量W=35%，孔隙比e=1.10，土粒重度γs =26.8kN/m，c=8 kPa，Φ=22o，试问墙顶以上3.5处的主动土压力为多少？（ ）
（A）16.63 kN/m
2
3
（B）27.43 kN/m
2
（C）38.24 kN/m
3
2
3-63 一挡土墙4m高，墙背竖直、光滑，墙后填土面水平，填土的基本性质如下，含水量W=35%，孔隙比e=1.10，土粒重度γs =26.8kN/m，c=8 kPa，Φ=22o，试问墙背受主动土压力合力为多少？（ ）
（A）62.71 kN/m; （B）43.2 kN/m; （C）26.8 kN/m.
3-64 挡土墙6m高，墙背竖直、光滑，墙后填土水平，并有15kPa均布超载，地下水位在地表处。取土样进行直接固结快剪试验，土样在P=100kPa作用下，破坏时剪应力τ=44.5kPa，孔隙水压力u=16.3 kPa，若土样粘聚力c=0，水上土的重度γ = 17 kN/m，水下γ
sat
3
=18 kN/m，则作用在墙底处的主动土压力为多少？（γw = 10 kN/m）( )
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（A）37.9kPa; （B）36.1kPa; （C）27.1 kPa.
3-65 已知一挡土墙，墙背竖直、光滑，墙后填土面水平，填土由两种土层构成，4m以上为粘性土，γ=17 kN/m，c = 10 kPa，Φ=20o ，4m以下为砂层，γ=18 kN/m，c = 0 ，Φ=26o，试问若墙推土发生一位移，则在4m深处粘土层底面标高上的土压力为多少？（ ）
（A）174.15 kPa； （B）167.25 kPa； （C）184.39 kPa。
3-66 挡土墙墙后填土的内摩擦角Φ，对被动土压力的大小有何影响？（ ） （A）Φ越大，被动土压力越大； （B）Φ越大，被动土压力越小； （C）Φ的大小对被动土压力无影响。
3-67 挡土墙 6m高，墙背竖直、光滑，然后填土面水平，地下水位在地表下3m处。水上水下土层性质相同。土样直接固结快剪结果，在P=100 kPa作用下，破坏时剪应力τ=44.5kPa，孔隙水压力u=16.3 kPa，水上土的重度γ=17 kN/m，水下γ
（A）h=2.24m EA=145.35 kN/m （B）h=1.86m EA=145.35 kN/m （C）h=1.86m EA=130.35 kN/m
3-68 挡土墙的墙背与填土的摩擦角δ对按库仑主动土压力计算的结果有何影响？（ ） （A）δ增大，土压力越小； （B）δ增大，土压力越大； （C）与土压力大小无关，仅影响土压力作用方向。 3-69 在挡土墙设计时，是否允许墙体有位移？（ ） （A）不允许； （B）允许； （C）允许有较大位移。 3-70 对同一地基下列指标数值最小的是（ ） （A）P1/4 （B）P1/3 （C）Pcr （D）Pu
3-80 当地基土及其他条件相同时，将条形基础极限承载力计算公式用于矩形基础，其结果是（ ）。
（A）两者一致； （B）偏于不安全； （C）偏于安全。
3-81 临塑荷载Pcr 及临界荷载P1/4的计算式是在条形均布荷载作用下导出的，对于矩形和圆形基础，其结果是偏于（ ）。
（A）安全； （B）不变； （C）危险； （D）都不对。
3-82 有一纯砂层（C=0）和一饱和软粘土层（Φ=0），在受到表面荷载作用，则下面说法正确的是：（ ）
（A）饱和粘土地基上的临塑荷载为πC，砂层地基上的临塑荷载为0； （B）砂层地基上的临塑荷载大于饱和粘地基上的临塑荷载；
（C）砂层及饱和粘土地基上的临塑荷载与C或Φ，以及基础宽度有关； （D）粘土层在条形均布荷载p=πC作用下，仅基底两端点达到极限平衡。
3-83 在Φ=15，C=15kPa，γ=18kN/m的地基表面有一个宽度为3m的条形均布荷载，要求控制安全系数为3，试问条形荷载大小应为多少？（Nr=1.8，Nq=4.45，Nc=12.9）（ ）
（A）80.7Kpa ； （B）193.5 Kpa ； （C）242.1 Kpa 。
3-84 在粘性土地基上C≠0，Φ≠0，有两个埋置深度相同，荷载强度相同，但宽度不同
3
3
sat3
3
3
=18kN/m，若
3
土样粘聚力c =0，试计算墙背上总压力合力及其作用点位置？(γw=10 kN/m)（ ）
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的条形基础。由于相邻建筑物施工，基坑开挖深度正好等于其埋深度。试问地哪个基础影响大？（ ）
（A）一样大； （B）对大基础影响大； （C）对小基础影响大。 3-85 所谓地基的极限承载力是指：（ ） （A）地基的变形达到上部结构极限状态时的承载力；
（B）地基中形成连续滑动面时的承载力； （C）地基中开始出现塑性区时的承载力。 3-86 根据载荷试验确定地基承载力时，P-S曲线开始不再保持线性关系时，表示地基上处于何种受力状态？（ ）
（A）弹性状态； （B）整体破坏状态； （C）局部剪切状态。
3-87 在Φ=0 ，C=25 kPa的粘土地基表面快速修筑5m高的土堤，堤身填土重度γ=17 kN/m，要求堤身安全度达到1.2，现在土堤两侧采用反压马道确保安全，试问反压马道的最小高度为多少？（Nr=0，Nq=1，Nc=5.5）（ ）
（A）0.85m； （B）0.97m； （C）1.15m。
3-88根据《建筑地基基础设计规范》的规定，计算地基承载力设计值时必须用内磨擦角的什么值查表求承载力系数。（ ）
（A）设计值； （B）标准值； （C）平均值。
3-89 载荷试验的曲线形态上，从线性关系开始变成非线性关系时的界限荷载称为（ ） （A）允许荷载； （B）临界荷载； （C）临塑荷载。 3-90 根据塑性区开展的概念，条形均布荷载地基承力的表达式如下
现有一条形基础宽度3m，埋深1.5m，土的性质Φ=0，C=20kPa，γ=18kN/m，试计算地基的承载力P 。（ ）
（A）89.8kpa； （B）97.6kpa （C）107.5kpa。
3-91 在Φ=0的地基上，有两个宽度不同，埋深相同的条形基础，试问两基础的稳定安全度有何不同？（ ）
（A）两基础安全度相同； （B）宽度大的安全度大； （C）宽度小的安全度大。 3-92 在Φ=15°，C=15 kPa，γ=18kN/m的地基表面有一个宽度为3m的条形均布荷载，地下水位在地表处，要求控制安全系数为3，试问条形均布荷载应力为多少？（NR=1.8，Nq=4.45,Nc=12.9）（ ）
（A）215.1kpa； （B）193.5kpa （C）71.7kpa。
3-93 一般的情况下，地基的承载力应取在破坏过程中哪一位位置上？（Pcr——临塑荷载，Pu——极限荷载）（ ）
（A）< Pcr； （B）>Pcr ； （C）< Pu。 3-94 所谓临界荷载，就是指；（ ）
（A）地基持力层将出现塑性区时的荷载；（B）持力层中出现连续滑动面时的荷载；
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（C）持力层中出现某一允许大小塑性区时的荷载。
3-95 有一条形均布荷载T=100kpa，宽度为3m的，地基土的性质为Φ=15。C=15kPa，γ=18kN/m，基础的埋置深度由地面改为1.5m,试问地基的承载力安全系数增加多少？（Nr=1.8，Nq=4.45,Nc=12.9）( )
（A）没有增加； （B）增加0.27； （C）增加1.2。
3-96 在C=0的砂土地基上有两个埋深相同、荷载强度相同的条形基础，试问两基础的稳定安全度有何不同？（ ）
（A）稳定安全度相同；（B）基础宽度大的安全度大； （C）基础宽度小的安全度大。 3-97 在粘性土地基上有一条形刚性基础，基础宽度为b，在上部荷载作用下，基底持力层内最先出现塑性区的位置在哪一部位？（ ）
（A）条基中心线下； （B）离中心线b/3处； （C）条基边缘处。
3-98 粘性土（C≠0，Ф≠0）地基上，有两个宽度不同埋置深度相同的条莆基础，试问：两个基础的临塑荷载哪个大？（ ）
（A）宽度大的临塑荷载大；（B）宽度小的临塑荷载大；（C）两个基础临塑荷载一样大。 3-99 有一个条形均布荷载P=100kPa，宽度为3m，埋深1.5m，基础底面以上土的性质为Ф=15o，C=15kPa，γ=17kN/m，基础底面以下土的性质为Ф=10o，C=20kPa，γ=18kN/m，试问该基础的安全度为多少？（Ф=10o时Nr =1.20,Nq=2.69，Nc=9.58；Ф=15o时Nr=1.80，Nq=4.45，Nc=12.9）（ ）
（A）2.93； （B）2.97； （C）3.37。
3-100 做正常固结饱和粘性土的Cu试验，在剪切过程中孔隙水压力将 。 （A） 保持不变 （B） 增大 （C） 减小
3-101 把正常固结，同一粘性土，分别做三种三轴试验其试验结果是 的抗剪强度最大。
（A） 不排水剪 （B） 固结不排水剪 （C） 排水剪
3-102 设一已固结稳定的粘土地基中 ，当地下水位下降后 ， 新的地下水位以上土体呈 状态。
（A） 正常固结 （B） 超固结 （C） 欠固结
3-103 在剪切试验中，当越过峰值点后。剪应力随剪应变增加而减小的现象称为 。
（A） 蠕变 （B） 应变硬化 （C） 应变软化
3-104 试样的剪破角αf为剪破面与 的夹角。
（A） 大主应力作用面 （B） 水平面 （C）小主应力作用面 3-105 在压缩曲线的横坐标所表示的应力是 。 （A） 有效应力 （B） 总应力 （C） 主应力
3-106 用分层总和法计算的地基最终沉降量，理论上是指 。
（A） 瞬时沉降Sa （B） 固结沉降Sc （C）次固结沉降Ss （D）总沉降Sa+Ss+Sc 3-107 在基底压力不变的条件下，增加基础埋深时，地基中附加应力将 。
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