内容发布更新时间 : 2025/4/26 17:02:44星期一 下面是文章的全部内容请认真阅读。
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1???1.227
3.可变作用效应计算
(1)车道荷载效应
计算车道荷载引起空心板跨中及l/4截面效应（弯矩和剪力）时，均布荷载qk应满布于使空心板产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载Pk（或Pk?）只作用于影响线中最大影响线峰值处。
跨中截面（两行）
弯矩:M汽??m?qk?k??kyk?(不计冲击时)
11?k??l2??19.62?48.02
88不计冲击：
M汽??m0?qk?k?Pkyk??1?0.266??10.5?48.02?238.4?4.9??445.35kN?m 计入冲击：
M汽??1????m0?qk?k?Pkyk???1?0.227??0.266??10.5?48.02?238.4?49?
?546.45kN?m 剪力 不计冲击
?V汽??m0??qk?k?Pkyk???0.266??10.5?2.45?286.08?0.5??44.89kN
??计入冲击
?V汽??1????m0??qk?k?Pkyk????1?0.227??0.266??10.5?2.45?286.08?0.5?
?? ?55.08kN
跨中截面（三行）
弯矩:M汽??m?qk?k??kyk?(不计冲击时)
11?k??l2??19.62?48.02
88不计冲击：
M汽??m0?qk?k?Pkyk??0.78?0.327??10.5?48.02?238.4?4.9??425.6kN?m 计入冲击：
M汽??1????m0?qk?k?Pkyk???1?0.227??0.78?0.327??10.5?48.02?238.4?49??523.38kN?m
剪力
不计冲击
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?V汽??m0??qk?k?Pkyk???0.78?0.327??10.5?2.45?286.08?0.5??43.045kN
??计入冲击
?V汽??1????m0??qk?k?Pkyk????1?0.227??0.78?0.327??10.5?2.45?286.08?0.5?
???52.816kN
l/4截面(两行)
弯矩 不计冲击
M汽??m0?qk?k?Pkyk??0.266??10.5?36.015?238.4?3.675??333.64kN?m 计入冲击
M汽??1????m0?qk?k?Pkyk???1?0.227??0.266??10.5?36.015?238.4?3.675?
?409.37kN?m 剪力
?不计冲击：V汽??m0??qk?k?Pkyk???1?0.266?(10.5?5.513?286.08?0.75)?72.47kN
??计入冲击
?V汽??1????m0??qk?k?Pkyk????1?0.227??0.266??10.5?5.153?286.08?0.75?
???88.92kN
l/4截面(三行)
弯矩 不计冲击
M汽??m0?qk?k?Pkyk??0.78?0.327??10.5?36.015?238.4?3.675??319.92kN?m 计入冲击
M汽??1????m0?qk?k?Pkyk???1?0.227??0.78?0.327??10.5?36.015?238.4?3.675?
?408.53kN?m
剪力
不计冲击：?V汽??m0??qk?k?Pkyk???0.78?0.327?(10.5?5.513?286.08?0.75)?69.5kN
??计入冲击
?V汽??1????m0??qk?k?Pkyk????1?0.227??0.78?0.327??10.5?5.153?286.08?0.75?
???85.264kN
支点截面 剪力
计算支点截面由于车道荷载产生的效应时，考虑横向分布系数沿空心板跨长的变
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化，同样均布荷载标准值应满足于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线的峰值处。
两行车道荷载： 不计冲击
V汽?0.266?(10.5?9.8?286.08?1)?4.9/2?(0.439?0.266)?10.5?0.9167?
(0.439?0.266)?286.08
?157.04kN 计入冲击
V汽??1?0.227??157.04?192.69kN 三行车道荷载： 不计冲击
V汽?0.78??0.327?(10.5?9.8?286.08?1)?4.9/2?(0.439?0.327)?10.5?0.9167?
(0.439?0.327)?286.08?
?112.626kN
计入冲击
V汽??1?0.227??126.26?154.93kN
可变作用效应汇总表 表3-5
作用效应 弯矩M（KN?M) 跨中 1/4 剪力V（KN） 跨中 1/4 支点 截面位置 作用种类 车道荷载 两行 不计冲击系数 445.35 333.64 计冲击系数 546.45 409.37 车道荷载 三行 不计冲击系数 425.6 319.92 计冲击系数 523.38 408.53 44.89 72.47 157.04 55.08 88.92 192.69 43.05 69.5 112.62 52.82 85.26 154.93 4.作用效应组合
按《桥规》公路桥涵结构设计应按承载力极限状态和正常使用极限状态进行效应组合，并用于不同的计算项目，按承载能力极限状态设计的基本组合表达式为：
?0Sud??0?1.2SGk?1.4SQ1k?0.8?1.4SQjk?
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式中，?0——结构重要性系数，本桥取1.0；
Sud——承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值； SGk——永久作用效应标准值；
SQ1k——汽车荷载效应（含汽车冲击力）的标准值；
SQjk——人群荷载效应的标准值。
按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合： 作用短期效应组合表达式
?1k?1.0?SQjk Ssd?SGk?0.7SQ式中： Ssd——作用短期效应组合设计值
SGk——永久作用效应标准值
?1k——不计冲击的汽车荷载效应标准值 SQSQjk——人群荷载效应的标准值
作用长期效应组合表达式：
?1k?0.4?SQjk Sld?SGk?0.4SQ 式中：各符号意义同上。
《桥规》还规定结构中当需进行弹性阶段截面应力计算时，应采用标准值效应组合，即此时效应组合表达式为
S?SGk?SQ1k?SQjk
式中：S——标准值效应组合设计值
SGk、SQ1k、SQjk——永久作用效应，汽车荷载效应（计入汽车冲击力）的标准值 根据计算得到的作用效应，按《桥规》各种组合表达式可求得个效应组合设计值将计算汇总于表3-6。
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空心板作用效应组合计算 表3-6
序号 作用种类 弯矩（KN·M） 剪力（KN） 1/4 475.4 338.5 813.9 跨中 作用效应标准值 可变作永久作G1 633.86 451.4 1085.3 跨中 1/4 支点 0 0 0 64.7 129.4 46.05 92.1 用效应 G2 G=G1+G2 S1 110.75 221.5 72.47 157 车道 不计冲击S2 445.35 546.45 1302.4 765.3 2067.7 1085.3 311.75 1397.1 1085.3 178.14 1263.4 1085.3 546.45 1631.7 333.64 44.89 409.37 796.7 573.1 1369.8 813.9 233.55 55.08 用效应 荷载 计冲击 S3 承载能力极限状态 基本组合 1.2×S1 S4 1.4×S3 S5 S=S4+S5 88.92 192.7 132.9 265.8 124.5 268.2 257.4 534.6 110.75 221.5 50.73 109.9 0 90.2 90.2 正常使用极限状态 作用短期效应组合 作用长S1 S6 0.7×S2 S7 S=S6+S7 S1 S8 0 31.42 1047.5 31.42 161.5 331.4 813.9 133.5 947.4 813.9 409.8 1223.7 0 110.75 221.5 62.8 期组合 0.4×S2 S9 S=S8+S9 17.96 29 17.96 139.75 284.3 弹性阶段截面应力计算 标准值效应组合 S1 S10 S3 S11 S=S10+S11 0 110.75 221.5 55.08 88.92 192.7 55.08 199.7 414.2 3.4、预应力钢筋数量估算及布置
1.预应力钢筋数量的估算
采用先张法预应力混凝土空心板构造形式。设计时它应满足不同设计状况下规范规定的控制条件要求，例如承载力、抗裂性、裂缝宽度、变形及应力等要求。在这些控制条件中，最重要的是满足结构在正常使用极限状态下的使用性能要求和保证结构在达到承载能力极限状态时具有一定的安全储备。因此，预应力混凝土桥梁设计时，一般情况下，首先根据结构在正常使用极限状态截面抗裂性或裂缝宽度限值确定预应力钢筋的数量，再由构陷的承载能力极限状态要求确定普通钢筋的数量。本梁用部分预应力A类构件设计，首先按正常使用极限状态正截面抗裂性确定有效预加力Npe。
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